φ_U :فاکتور مقاوت از نقطه نظر عدم قطعیت
:انحراف معیار از لگاریتم­های طبیعی ظرفیت­های رانش ها به علت تصادفی بودن
: انحراف معیاراز لگاریتم‌های طبیعی رانش به علت عدم قطعیت در پیش بینی ممانعت از تخریب سراسری که برای سازه‌های پایین مرتبه مقدار ۱۵/۰ ( ۳طبقه و کمتر)، برای میان مرتبه مقدار ۲۰/۰ (۴ ال ۱۲ طبقه)، و برای سازه های بلند مرتبه مقدار ۲۵/۰ (بیش از ۱۲ طبقه) را می‌گیرد.

K = شیب منحنی لگاریتمی خطر بوده و در سطح خطر دلخواه برای تعیین فاکتور های مقاومت، تقاضا و همچنین سطوح اطمینان استفاده می‌شودو مقادیر تقریبی آن با توجه به جدول ۴-۱ بدست می‌آید
b = ضریبی میزان افزایش تقاضا به عنوان تابعی از خطر هستند و معمولاً b=1 در نظر گرفته می‌شود]۷و۳۸[.
۴-۹- ارزیابی اعتماد
حال که تمام پارامترهای معادله‌ی ۴-۱۵ تعیین و از آن مقدار پارامتر اعتماد λ حاصل شد، می‌توان متغیر استاندارد گاوس را هم با بهره گرفتن از معادله‌ی زیر محاسبه نمود]۷و۳۸[.
K_x = –
K و bکه همانند مراحل قبل است
=یک مقیاس عدم قطعیت که معادل مجموع برداری انحراف لگاریتمی استاندارد متغیرها در تقاضا β_DU و ظرفیت می باشد.
=
که در آن βui انحرافات استاندارد از لگاریتم طبیعی تقاضا β_DUیا ظرفیت بدست آمده از این منابع مختلف ایجاد عدم قطعیت است.
K_x : متغیر گاوسی استاندارد ناشی از احتمال x عدم تجاوز بعنوان تابعی از تعداد انحرافات استاندارد بیشتر یا کمتر از میانگین ذکر شده در جداول احتمال استاندارد.
واز این پارامتر با در نظر گرفتن تابع توزیع نرمال برای تعیین سطح اطمینان (C.L) مطابق هدف عملکردی انتخاب شده، استفاده نمود.
فرایندپیش بینی ظرفیت یک سازه در برابر تقاضای لرزش خاک و نیز فرایند پیش بینی میزان سختی وشدت این تقاضاهای رخ داده در عالم واقعیت،خودشامل عدم قطعیت های قابل توجهی است.سطح اطمینان،معیار عدم قطعیت ذاتی در این فرآینداست.یک اطمینان۱۰۰%بیانگر یک اطمینان کامل وبی عیب ونقص است.در واقعیت هرگزنمی توان به چنین اطمینانی دست یافت.سطوح اطمینانی با میزان۹۰یا۹۵%به عنوان عالی و درصدهای کمتراز۵۰به عنوان ضعیف در نظر گرفته می شوند]۷و۳۸[.
فصل پنجم
مدل­سازی و مقایسه ی نتایج
۵-۱- مقدمه
هدف علم مهندسی سازه و زلزله، طراحی و ساخت سازه هایی می باشد که توانایی مقابله با بارهای وارده را داشته باشند. از آنجایی که بارهای ثقلی معمولا ثابت و یا دارای تغییرات اندکی می باشند تحلیل و طراحی سازه برای مقابله با آن بارها به سادگی امکان پذیر است. اما ماهیت تصادفی و دینامیکی بارهای جانبی باعث شده است تا تحلیل سازه تحت آن بارها با دشواری های خاصی همراه باشد. از طرفی با توجه به اینکه مسایل مهندسی عمران با نوعی عدم قطعیت به واسطه وجود پارامترهای تصادفی مواجه می‌باشد، لذا نیاز به تحلیل قابلیت اطمینان و ارزیابی احتمال خرابی سازه‌ها امری ضروری است ،که در این فصل به بررسی قابلیت اعتماد قاب‌های فولادی مهاربندی همگرا طراحی شده باضوابط مبحث دهم (سال‌های ۱۳۸۴ و ۱۳۸۷) می‌پردازد.
در مبحث دهم سال ۱۳۸۴ ضوابط مربوط به طراحی بادبندها مطابق ۱۹۹۷UBC می‌باشد]۲[ که در آن تنش مجاز فشاری بر اساس لاغری با ضریب B اصلاح می‌شود. در حالی‌که این ضریب در مبحث دهم سال ۱۳۸۷ وجود ندارد و تأثیر لاغری در ضوابط لرزه‌ای بادبندها وارد نشده است، همچنین، ترکیب بارهای تشدید یافته (ویژه) در دو نسخه سال‌های ۱۳۸۴ و ۱۳۸۷ مبحث دهم متفاوت می‌باشد که در مکانیزم مفصل شدن ستون‌های اطراف مهاربند و همچنین ترتیب مفصل‌ها تأثیر گذار است]۳و۴[.
در این آیین‌نامه‌ها سعی می‌گردید تا با محدود نمودن لاغری و کاهش تنش مجاز فشاری مهاربند، از کمانش در سیکل‌های رفت و برگشتی زلزله جلوگیری شود، در نتیجه این سازه‌ها از شکل‌پذیری محدودی برخوردار بودند که این امر در ضوابط لرزه‌ای آیین‌نامه‌های جدید رعایت نشده و باعث افزایش تنش مجاز فشاری بادبندها و تأثیر در مکانیزم مفصل شدن ستون‌های اطراف مهاربند شده که به نظر می‌رسد قابلیت اعتماد لرزه‌ای در حالت اول بیشتر از حالت دوم می‌باشد که در این راستا به ‌صورت موردی بر روی قاب‌های بحرانی ساختمان ۵، ۸و۱۱ طبقه با سه دهانه در هر سمت با سیستم مهاربندی همگرای ضربدری با رعایت ضوابط طراحی بر اساس ضوابط مبحث دهم سال‌های ۱۳۸۴ و ۱۳۸۷ در نرم افزار Etabs ]9[مورد بررسی وطراحی قرار گرفته‌اند که در طراحی از ویرایش سوم آیین‌نامه ۲۸۰۰ و بارگذاری بر طبق مبحث ششم مقرارات ملی ساختمان استفاده شده است]۵[.سپس با توجه به اینکه ارزیابی سطح اطمینان سیستم‌های غیرخطی، پیچیده بوده، از آنالیز‌های دینامیکی غیر‌خطی فزاینده (IDA) که از روش های پیشرفته تحلیل کامپیوتری مناسب برای مدل سازی رفتار سازه در برابر زمین لرزه می‌باشد با ‌استفاده از نرم افزازOpenSees ]10[و براساس روابط و مفاهیم موجود در FEMA351‌‌ ]۷[با در نظر گرفتن تابع توزیع نرمال سطح‌ اطمینان Confidence Levelمطابق هدف عملکردی انتخاب شده (CP) محاسبه وقابل ارزیابی و بررسی می‌باشد.
۵-۲- مدل سازی
۵-۲-۱- تشریح
برای بررسی ضوابط مبحث دهم سال‌های ۱۳۸۴و ۱۳۸۷ در طراحی قاب‌های فولادی مهاربندی همگرا در ساختمانی با پلانی که در شکل ۵-۱ نمایش داده شده در سه ارتفاع ۵، ۸و۱۱ طبقه به‌علت ارزیابی ارتفاع سازه انجام گرفت. این ساختمان با سه دهانه،که هر دهانه ۵ متر طول دارا می‌باشد و ارتفاع تمام طبقات ۲۰/۳ با سیستم مهاربندی همگرای ضربدری با رعایت ضوابط طراحی بر اساس ضوابط مبحث دهم سال‌های ۱۳۸۴ و ۱۳۸۷ و رعایت آئین نامه ویرایش سوم۲۸۰۰ ایران و مبحث ششم مقررات ملی ساختمان در نرم افزار Etabs طراحی گردید. و سپس برای تحلیل قاب بحرانی هر ساختمان در جهت محور X انتخاب شد. برای آنکه بتوان در مدل‌های اشاره شده اثر پیچشی اتفاقی را نیز در طراحی لحاظ کرد، قاب‌ها به صورت دوبعدی ومجزا طراحی نشده است.
فرضیات:
۱-ساختمان‌ها با سقف تیرچه بلوک وبا فرض دیافراگم صلب طراحی شده‌اند.
۲-ساختمان با پلان و مهاربندی منظم نشان داده شده در شکل۵-۱ بارگذاری یک طرفه انجام گردید.
شکل۵- ۱٫ پلان ساختمان طراحی شده
۳-مقاطع ستونها از نوع بال نیمرخ بال پهن معمولی(IPB)، تیرها از نوع Iنیم پهن ( (IPEو مهاربندی از نوع دوبل ناودانی انتخاب شده‌اند. جنس مقاطع از نوع فولاد۳۷ St می‌باشد که مشخصات آن در جدول ۵-۱ آورده شده است.
جدول۵-۱٫ مشخصات فولاد مصرفی[۳]